"Есть цех, вернее ангар, все конструкции металлические, снаружи он отделан ..."
1. Вы не указали категорию по взрывопожарной опасности. Если таковая имеется, то необходимо делать контур заземления вокруг здания и обязательна молниезащита.
2. Являются ли полы токопроводящими. Если так, то для цеха будет действовать стандарт ГОСТ Р 50571.13-96 – «Стесненные помещения с проводящим полом, стенами и потолком».
"..повторное заземление на вводе выполняется (забить «три кола»), но не нормируется".
1. Кроме повторного заземления необходимо создать на вводе в здание главную заземляющую шину – ГЗШ. Её допускается организовать на базе шины PE, которую Вы собираетесь создать в шкафу ВРУ при этом в шкафу ВРУ нулевая шина должна быть изолирована от земли, как и фазные, а защитная PE должна контактировать с корпусом шкафа.
2. Нулевая жила вводного кабеля подключается прежде на шину PE, а на нулевую идет перемычка – см. ПУЭ 1.7.135..
3. На базе шины ГЗШ организуется система уравнивания потенциалов цеха путем подключения к ней заземляющих (зануляющих )проводников РЕ и полосой всего железа цеха – см. ПУЭ 1.7.82.
"Так же хочу узнать, внутренний контур мне думается выполнить стальной полосой 4*40 с приваркой к колоннам (+0,5 метра) а уж от него отходящими линиями к станкам".
1. Так Вы выполните сеть системы уравнивания потенциалов.
2. Конструктивное выполнение системы уравнивания потенциалов зависит от режима заземления нейтрали питающего трансформатора. Если питающая система с эффективно заземленной нейтралью, то необходимо проектировать сетку из полос по всему фундаменту здания, где расположено оборудование. Сопротивление заземлителя нулевой точки питающего трансформатора д.б. не более 0,5 Ом, см.ПУЭ 1.7.90.
"Можно было выполнить контур "в составе кабеля", но это невозможно станки подключаются шинопроводом ШРА, а у него нет жилы PE, только N".
1. Конечно.
Зануляющий защитный проводник РЕ должен подводиться к двигателю в составе питающего кабеля, т.к. зануление посредством полосы имеет слишком большое сопротивление и не гарантирует нужного времени отключения петли фаза-нуль – см. ПУЭ 1.7.79. Кроме того, есть вероятность перемыкания потенциалов полос N и PE после точки их разделения во ВРУ – см. ПУЭ 1.7.135..
2. В шинопроводе в качестве защитного проводника используется стальной кожух, например, в шинопроводе ШРА4-100-54 штепсельные коробки имеют три фазных, один нулевой и один заземляющий выводы.
Изучите три ГОСТа серии Р 50571 – Электроустановки зданий: ГОСТ Р 50571.3-94, ГОСТ Р 50571.13-96, ГОСТ Р 50571.15-97.
Можно было выполнить контур "в составе кабеля", но это невозможно станки подключаются шинопроводом ШРА, а у него нет жилы PE, только N.
Есть типовая работа:
А-37-95 Прокладка распределительных шинопроводов ШРА4 переменного тока на 250, 400 и 630 А
Есть цех, вернее ангар,
1. Отказ от устройства молниезащиты должен быть обоснован. На Вашем объекте существует три осложняющих фактора:
- металлический корпус здания (если толщина металла менее 4 мм);
- участок содержащий пожароопасную зону;
- ввод кабелем по воздуху (обычно делается в земле).
Вот можете почитать ещё книгу -
Черкасов, "Защита взрывоопасных сооружений от молнии и статического электричества" 2. Использование кожуха шинопровода в качестве жилы РЕ возможно и предпочтительнее, чем заземление полосой, т.к.:
-имеет более низкое сопротивление,
-проложено совместно с фазами.
Кожух на концах секций соединен с нулевой шиной.
3. Уставка аппарата защиты выбирается не по длительно допустимому току кабеля, а по расчетному току нагрузки. Для одного алюминиевого кабеля, проложенного открыто, по табл. 1.3.4 ПУЭ допустимый ток накрузки равен 255 А, для двух - в параллель, будет 510 А. Расчетный ток линии для невзрывоопасных помещений должен быть не более 510 А. Если не выполняется защита от перегрузки, то для надежного срабатывания при КЗ по ПУЭ 3.1.9 плавкая вставка в голове питающей линии выбирается на номинальный ток не более 1530 А, т.е. Iн пл. вст.=1500 А. В целях повышения чувствительности защиты можно взять и меньше, например, на вводе во ВРУ поставить Iн пл.вст.= 400 А, но таким образом, чтобы пл. вст. не срабатывала при кратковременных перегрузках, которые могут иметь место при эксплуатации установки (пусковые токи наиболее мощного двигателя, пики технологических нагрузок и т.д.).
В любом случае, наименьший расчетный ток КЗ (обычно в конце линии) должен превышать номинальный ток плавкой вставки в начале питающей линии более, чем в три раза.
